- 黄用军;何志力;邹国强;骆年红;何远明;梁威;赵雪利;管长勇;
深圳国际会展中心规划建设室内展厅总面积50万m2,整体建成后将是全球较大的会展中心。深圳国际会展中心由中央廊道、登录大厅、展厅等组成,设二层地下室。地下室为钢筋混凝土结构,地上为钢结构。主要介绍深圳国际会展中心基础设计、展厅地面软基处理、复杂超长地下室结构设计和地上钢结构方案的发展与演变,以及设计过程中的关键技术问题。经换填、堆载及管桩复合地基处理后,工后沉降不大于15cm,承载力不小于100kPa;超长地下室结构运行良好,无底板、外墙、楼板等构件出现因混凝土收缩和温度作用而开裂的现象;经过对钢结构方案进行多轮对比分析,展厅最终采用间距18m的空间三角桁架,登录大厅采用树状分叉柱+网格结构的结构方案,该方案经济合理,可为类似项目设计提供参考。
2020年02期 v.50;No.518 1-8页 [查看摘要][在线阅读][下载 751K] [引用频次：12 ] |[下载次数：730 ] - 何志力;黄用军;梁威;毛同祥;骆年红;赵雪利;
深圳国际会展中心由展厅、登录大厅、中央廊道等组成。标准展厅屋盖跨度99m,采用立体桁架作为其主承力体系,标准展厅间采用跨度为42m的立体桁架形成整体,两端带悬挑跨。对标准展厅屋盖及悬挑桁架进行了风洞试验以确定风荷载计算参数。介绍了标准展厅主体结构选型、结构布置等结构设计基本情况,对结构静力、动力和稳定性分析以及节点设计、施工模拟等内容做了阐述,并对标准展厅结构进行了罕遇地震作用下的动力弹塑性时程分析以研究结构的抗震性能。研究结果表明,标准展厅结构设计能够较好地满足结构安全性要求和结构合理性要求,结构安全、可靠。
2020年02期 v.50;No.518 9-13+24页 [查看摘要][在线阅读][下载 658K] [引用频次：8 ] |[下载次数：409 ] - 骆年红;黄用军;何志力;梁威;何远明;赵雪利;
深圳国际会展中心是深圳市委市政府布局深圳空港新城"两中心一馆"的三大主体建筑之一,该工程为大型复杂展览建筑。超大特殊展厅作为该项目体量最大的一个5万m~2展厅,屋盖结构采用空间管桁架结构体系,下部采用钢框架结构体系。详细介绍了超大特殊展厅钢结构屋盖结构体系的构成,对整体结构进行了动力特性和变形受力性能分析,对在大跨空间结构设计中起控制作用的结构稳定问题进行了分析和研究,对典型复杂铸钢节点和悬挑三角桁架连接节点进行了有限元分析。结果表明,超大特殊展厅钢屋盖结构选型合理,结构安全可靠并具有较好的经济性,可为相关工程设计提供参考。
2020年02期 v.50;No.518 14-19页 [查看摘要][在线阅读][下载 777K] [引用频次：13 ] |[下载次数：380 ] - 何远明;黄用军;毛同祥;
深圳国际会展中心由多个展厅、两个登录大厅、中央廊道及配套等组成,总建筑面积160万m~2。主要介绍北登录大厅主体结构设计、大跨结构设计、大倾角拉索幕墙与主体结构的连接、网格分叉柱节点、分叉柱铸钢节点及梁上柱节点的设计等多个关键技术问题。通过结构选型和对比分析等一系列工作,北登录大厅国际报告厅采用平面桁架的结构形式,桁架间距9 000mm,桁架上下弦中心高度约4 100mm,较为经济合理,同时保证了建筑功能和效果的实现。通过传力路径分析和有限元计算,节点构造满足受力要求。
2020年02期 v.50;No.518 20-24页 [查看摘要][在线阅读][下载 507K] [引用频次：10 ] |[下载次数：353 ] - 何远明;黄用军;彭省华;毛同祥;
深圳国际会展中心地上建筑由11栋多层建筑组成,总建筑面积160万m~2。北登录大厅装饰金属屋面轮廓尺寸约186m×128m,长度小于300m;最大柱距为45m,柱顶采用树状分叉柱的形式与网格结构连接,支点间间距为27m,跨度小于120m。主要介绍了北登录大厅装饰金属屋面屋盖主体结构的设计,包括设计标准、荷载取值、结构方案的演变过程等,对一些设计过程中的关键技术问题和解决思路进行了阐述。基于受力分析和方案公司定的原则,确定采用树状分叉柱+网格结构的结构方案,且对结构构件截面进行优化后,实际用钢量大幅降低。
2020年02期 v.50;No.518 25-29+35页 [查看摘要][在线阅读][下载 430K] [引用频次：7 ] |[下载次数：266 ] - 何远明;黄用军;毛同祥;
深圳国际会展中心登录大厅钢网格结构屋盖原方案拟采用变截面锥管柱与网格梁下翼缘板连接,通过计算分析,该连接形式存在较大的结构安全隐患。设计过程中针对不同最小端直径的锥管柱进行了小震、风荷载、温度、重力等作用的包络组合下的受力分析,以及中震和大震作用下的应力分析。通过传力路径分析,找到最可靠的节点构造做法,最终采用翼缘板贯通、等截面柱头的节点形式,经验证该节点形式满足受力需要。查阅了相关文献,与相似项目案例做了对比分析,为相关结构设计提供参考。
2020年02期 v.50;No.518 30-35页 [查看摘要][在线阅读][下载 453K] [引用频次：10 ] |[下载次数：253 ] - 陈志鹏;吴刚;冯德成;张伟;马克俭;
介绍了混凝土盒式结构体系的组成、特点及在高层结构中的性能。采用MIDAS软件对8个不同结构形式、结构高度的模型进行对比分析,结果表明在多层及高层结构中,盒式结构的抗震性能相较于框架结构及框架-核心筒结构而言有明显优势,但在超高层结构中,由于结构变形主要是由构件轴向变形导致的,盒式结构并无明显优势,可单独在此高度使用空腹夹层板结构。
2020年02期 v.50;No.518 36-42页 [查看摘要][在线阅读][下载 715K] [引用频次：5 ] |[下载次数：330 ] - 王雪琴;
折叠网架结构以内外两层毂盘节点之间的距离构成结构的厚度,以相交于枢轴节点处的剪杆单元作为受力构件。竖向荷载作用下,体系竖向位移和横向位移的变形曲线均为抛物线,精度不低于R~2=0. 99,纵向位移与二者相比不在一个数量级,可以忽略不计;同一毂盘节点的下移和外扩以及同一横轴上不同毂盘节点的极值下移和极值外扩间均成线性关系,精度不低于R~2=0. 96。折叠网架结构根据需要通过单元的拼接与组合可以形成不同的体量,其最优跨度组合为沿纵横向均采用奇数跨。
2020年02期 v.50;No.518 43-48页 [查看摘要][在线阅读][下载 325K] [引用频次：0 ] |[下载次数：135 ] - 谈建国;方石剑;
通过新版《门式刚架轻型房屋钢结构技术规范》(GB 51022—2015)与旧版《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS 102∶2002)、《钢结构设计标准》(GB 50017—2017)、《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010)及美国相关规范、手册的对比分析,阐述了新版《门式刚架轻型房屋钢结构技术规范》(GB 51022—2015)风荷载计算的规定;受弯构件考虑屈曲后强度的计算;梁、柱平面外计算长度的规定,柱平面内计算长度的规定;抗震作用计算和抗震构造措施的理解;檩条-隅撑支撑体系设计等内容,总结出设计中对新版《门式刚架轻型房屋钢结构技术规范》(GB 51022—2015)应用的几点体会,供设计人员在实际工程中参考使用。
2020年02期 v.50;No.518 49-55+19页 [查看摘要][在线阅读][下载 321K] [引用频次：2 ] |[下载次数：465 ]
- 尚仁杰;田钧元;杨潇;
为研究缓粘结预应力钢绞线与混凝土之间粘结性能,对3根截面尺寸相同、普通钢筋配筋相同、预应力不同的混凝土梁进行了试验研究,重点研究了不张拉、不锚固钢绞线预应力混凝土梁的荷载-位移关系、裂缝分布规律、最大裂缝宽度随荷载的变化规律、钢绞线内的应力大小、钢绞线与混凝土之间的粘结强度等,与不配预应力筋的普通钢筋混凝土梁和配筋相同的普通预应力混凝土梁的受力进行了对比分析。试验表明,缓粘结预应力钢绞线与混凝土之间有良好的粘结性,粘结强度与混凝土咬合处剪切破坏强度相吻合;利用粘结作用和一定传递长度,不张拉、不锚固钢绞线预应力可以达到1 100MPa以上,考虑承载力检验系数后钢绞线应力设计值可取800MPa;不张拉、不锚固预应力混凝土梁的弯曲裂缝分布与普通预应力混凝土梁基本相同,破坏时端部产生的钢绞线滑动引起沿钢绞线方向的裂缝,进一步证明粘结破坏是混凝土的剪切破坏而非粘合剂破坏。
2020年02期 v.50;No.518 56-60+66页 [查看摘要][在线阅读][下载 329K] [引用频次：13 ] |[下载次数：403 ] - 侯和涛;代春雪;王文豪;刘锦伟;方明霁;刘海宁;
为了研究不同的钢筋连接方式对预应力混凝土叠合板的抗弯性能的影响,设计并进行了8个预应力混凝土叠合板的抗弯试验。采用足尺模型研究了预制混凝土底板间隙、端部连接钢筋直径、连接方式等因素对预应力混凝土叠合板抗弯性能的影响。结果表明,预应力混凝土叠合板的抗弯性能与预应力混凝土底板间隙、端部连接钢筋直径关系不大,而与连接方式有关;采用传统胡子筋连接的预应力混凝土叠合板的开裂荷载与极限承载力均明显大于采用端部连接钢筋连接的预应力混凝土叠合板,同时采用传统胡子筋连接的预应力混凝土叠合板的抗弯刚度更大,钢筋与混凝土粘结性能更好。试验中预制底板与后浇层混凝土的粘结锚固性能是影响预应力混凝土叠合板抗弯性能的关键因素,实际工程中预制底板表面的粗糙处理是必不可少的。
2020年02期 v.50;No.518 61-66页 [查看摘要][在线阅读][下载 357K] [引用频次：14 ] |[下载次数：504 ] - 李娟;倪东阳;刘香;张君瑞;
目前叠合双向板在拼缝处的构造措施存在传力不理想、施工不便等不足,而L形拼缝叠合双向板从设计原理上分析具有传力理想、施工方便的优点。基于此,对L形拼缝叠合双向板、附加钢筋式叠合双向板和现浇双向板进行了静力加载试验。分析试验板的挠度、钢筋应变、裂缝开展随荷载的变化以及L形拼缝叠合双向板拼缝处的传力情况。试验结果表明:L形拼缝叠合双向板和现浇双向板的裂缝开展以及最终破坏形态相似,其受力性能可以认为"等同现浇"; L形拼缝叠合双向板的开裂荷载和极限荷载高于附加钢筋式叠合双向板,受力性能优于附加钢筋式叠合双向板。
2020年02期 v.50;No.518 67-71+86页 [查看摘要][在线阅读][下载 541K] [引用频次：11 ] |[下载次数：347 ] - 李彪;杨勇新;赵进阶;余建伟;侯慕轶;王璐;
根据规范GB/T 26743—2011的规定,对不同直径的碳纤维复材筋(CFRP筋)进行了基本力学性能试验,主要测定碳纤维复材筋的抗拉强度、弹性模量和延伸率等力学性能指标。详细介绍了碳纤维复材筋的试验过程、试验方法以及破坏形态。通过对试验结果进行分析表明:碳纤维复材筋为分散式纤维断裂破坏,应力-应变曲线为直线;生产拉挤速率和纤维体积含量对力学性能的影响规律先上升后下降,存在较优范围;螺纹成型工艺压挤成型效果要好于缠绕工艺二次成型;环氧胶膜粘砂、环氧树脂粘砂、打磨处理对锚固效果的影响依次递减。
2020年02期 v.50;No.518 72-75页 [查看摘要][在线阅读][下载 167K] [引用频次：3 ] |[下载次数：308 ] - 王廷彦;张军伟;
通过7根碳纤维布(CFRP)加固钢筋混凝土短梁受弯试验,研究了混凝土强度、纵筋配筋率和纤维布层数对加固短梁受弯性能的影响。试验结果表明:随纵筋配筋率和纤维布层数增加,加固短梁的破坏逐渐向超筋梁特征发展;跨高比为4的短梁均较符合平截面假定;随纵筋配筋率的增加,相同加固量的短梁延性逐渐减小;随纵筋配筋率和纤维布层数的增加,加固短梁的极限荷载显著提高。
2020年02期 v.50;No.518 76-81页 [查看摘要][在线阅读][下载 531K] [引用频次：18 ] |[下载次数：449 ] - 员方;胡什塔尔·尼亚孜;赵芝月;魏玲玲;
针对土坯这一具有拉压不同模量的材料进行试验研究,讨论土坯砖和泥浆试块的拉压力学性能受尺寸效应的影响。试验结果显示,生土材料制备的土坯砖具有较明显的拉压不同模量性质,且受到尺寸效应的影响。根据试验数据选取合适的屈服准则,通过屈服包络面分析尺寸效应对土坯材料强度的影响。其结果表明,生土材料在掺和麦秸秆纤维后在抗压弹性模量上受尺寸效应影响较小,但抗拉弹性模量依然存在较明显的尺寸效应。
2020年02期 v.50;No.518 82-86页 [查看摘要][在线阅读][下载 288K] [引用频次：2 ] |[下载次数：170 ] - 周铁钢;张晓昌;赵祥;刘博;
通过对机制土坯砖与不同外加剂砂浆砌筑的抗剪试件进行灰缝受剪性能试验研究,分析了不同砂浆外加剂对砂浆性能的影响,阐述了土坯砖砌体受剪破坏机理和破坏特征。试验结果表明:不同种类与掺量的外加剂下,试件抗剪强度基本上与砂浆抗压强度成正相关。在试验结果基础上建立了土坯砖砌体灰缝方向抗剪强度计算表达式,为机制土坯砖的进一步应用提供理论依据。
2020年02期 v.50;No.518 87-89+48页 [查看摘要][在线阅读][下载 169K] [引用频次：2 ] |[下载次数：234 ]
- 哈敏强;
型钢混凝土(SRC)柱外围的约束箍筋可以提高柱的抗震延性。结合笔者参与的超高层结构设计案例,研究型钢混凝土柱新型箍筋形式的受力特点,以及新型箍筋对SRC柱抗震性能的改善作用。矩形截面SRC柱采用"角部加强箍筋"的形式后,SRC柱在轴压作用下的抗压强度有明显提高;圆形截面SRC柱采用"多道多边形封闭箍"或"双重圆箍"的形式后,箍筋的约束作用增强。上述新型箍筋形式,SRC柱的抗震性能优越,且施工方便。
2020年02期 v.50;No.518 90-95页 [查看摘要][在线阅读][下载 827K] [引用频次：7 ] |[下载次数：351 ] - 白亮;李易林;张才;王晨;
粘结滑移性能对组合楼板受剪承载力影响较大,使用PVA-ECC材料代替传统混凝土,能够有效改善混凝土的脆性,提高组合楼板受剪性能。采用力平衡方法得到缩口型压型钢板-ECC组合楼板剪切力-滑移曲线,合理地考虑ECC与压型钢板接触作用,得到缩口型压型钢板-ECC组合楼板有限元模型,对纵向剪切承载力进行分析,有限元分析与试验结果符合较好,验证了有限元模型的准确性。在此基础上,采用有限元方法对不同剪跨、楼板、压型钢板厚度及PVA-ECC强度等因素进行变参数分析,参考压型钢板混凝土组合楼板纵向剪切承载力计算方法,提出缩口型压型钢板-ECC组合楼板纵向剪切承载力计算公式。
2020年02期 v.50;No.518 96-100页 [查看摘要][在线阅读][下载 247K] [引用频次：6 ] |[下载次数：279 ] - 莫时旭;周梓滔;李君谊;
为研究不同试验参数对充填式窄幅钢箱-混凝土组合连续梁裂缝的影响,设计6根充填式钢箱混凝土组合连续梁。对其采用单调受载试验并分析性能。通过分析6根试件的裂缝分布、裂缝发育过程、裂缝宽度等特征,对可能影响组合梁负弯矩区裂缝的因素如:混凝土翼板配筋率、抗剪连接度和钢箱混凝土充填形式进行了对比分析,发现配筋率对混凝土翼板顶面裂缝有一定影响,其他因素无明显影响。利用现有关于裂缝宽度计算的规范公式对试验梁裂缝宽度进行验算,对比结果表明裂缝宽度试验值与计算值基本吻合。试验及分析结果表明,钢筋配筋率对裂缝宽度有明显影响,其余无明显影响。
2020年02期 v.50;No.518 101-106+75页 [查看摘要][在线阅读][下载 356K] [引用频次：8 ] |[下载次数：213 ] - 谢彩霞;李海锋;吕琨德;李霞;
对33个Q235钢材性试件进行单向拉伸与循环拉伸加载下力学性能试验,对比试件的应力-应变曲线、荷载-位移曲线、骨架曲线,探讨试件在不同加载模式下的破坏机理、延性特征和滞回性能。试验结果表明,Q235钢材应力-应变曲线饱满,表现出良好的延性特征;开孔试件在孔洞周围应力集中现象明显;对比无开孔试件,开孔试件的耗能能力、抗拉强度和延性大幅度降低;试件开孔个数对试验结果有一定影响,开两个孔试件的延性及抗拉强度优于开一个孔的试件;试件耗能能力与加载模式的应变幅值和滞回圈数有关,试件耗能能力随应变幅值和滞回圈数的增大而增加。
2020年02期 v.50;No.518 107-112+137页 [查看摘要][在线阅读][下载 557K] [引用频次：10 ] |[下载次数：976 ]
- 吕恒柱;张伟玉;张军;黎德琳;
南京某商业广场项目占地面积大,基础占工程总造价比例高,合理的基础方案显得尤为重要。通过研究技术资料,根据结构层数、荷载分布及施工方案等因素,对多种可行性基础方案的技术和经济性进行比较,选出合理的基础形式。同时,充分考虑场地地下水及土质情况,利用一定的水浮力来抗压。采用桩底后注浆方式以及进行破坏性试桩以最大化发挥桩基承载力,节约基础造价。
2020年02期 v.50;No.518 122-127页 [查看摘要][在线阅读][下载 331K] [引用频次：8 ] |[下载次数：298 ] - 裴永忠;王毅;张广英;
桩基础架空地坪是采用钢筋混凝土梁板和桩基础的一种工业厂房地坪形式,具有承载力高、沉降量小、施工质量可控等优势,适用于软土地区。与传统的地坪相比,架空地坪兼具地坪和楼板的特点,设计比较复杂。基于工程经验,对桩基础架空地坪的设计进行较为系统的总结和分析。对比了不同形式架空地坪布置,对架空地坪中桩基础和地坪板的计算给出建议。通过典型工程实例分析,指出对于沉降要求严格的厂房地坪,架空地坪更具综合的造价优势。最后给出架空地坪设计中一些具体构造做法。
2020年02期 v.50;No.518 128-132+143页 [查看摘要][在线阅读][下载 327K] [引用频次：7 ] |[下载次数：290 ] - 龙林;李之达;
以长沙市某深基坑工程为实例,在基坑周围区域共布设39个监测点,分别实时监测了坑顶水平位移、周围建筑物沉降、深层侧向位移、地下水位和锚索内力。根据监测结果对各监测项目的变形规律进行了讨论;分析了桩锚支护与土钉支护两种支护结构的变形特点。监测数据和分析结果表明,该工程支护设计方案较优且支护效果较好。监测分析结果较好地确保了在深基坑开挖过程中周围建筑和道路的安全与稳定,对基坑支护设计和开挖施工能及时做出信息反馈,同时表明桩锚支护和土钉支护两种基坑支护形式在长沙地区的适用性,对长沙区域类似深基坑工程具有参考价值。
2020年02期 v.50;No.518 133-137页 [查看摘要][在线阅读][下载 473K] [引用频次：50 ] |[下载次数：818 ] - 曹力桥;
大型石化工程地基处理难度高且复杂,开展了1 5 000,12 000,8 000,5 000kN·m能级单点强夯和群夯的超孔隙水压力现场试验。通过在不同能级试验区内不同位置和深度处埋设孔隙水压力计,观测并分析不同能级下强夯超孔隙水压力变化规律。结果表明:相同地质条件下,15 000,12 000kN·m能级单点强夯超孔隙水压力消散90%需约40min,8 000,5 000kN·m能级需30min; 5 000kN·m能级单点强夯水平影响距离约为5～6m,12 000,8 000,5 000kN·m能级单点强夯水平影响距离为7～8m。群夯后,浅层超孔隙水压力基本大于深层超孔隙水压力,超孔隙水压力消散时间也相对较长,且浅层孔隙水压力受群夯影响的水平距离较深层的大;当场地内存在黏性土夹层时,超孔隙水压力消散时间增加,且消散速度与夹层厚度有关,需根据夹层厚度适当调整间歇期(每遍夯击时间间隔),夹层厚度大于2m时,15 000kN·m能级间歇期建议为3d,12 000,8 000,5 000kN·m间歇期建议为2d;群夯15 000,12 000,8 000,5 000kN·m能级有效加固深度分别大于11,10,8,8m。
2020年02期 v.50;No.518 138-143页 [查看摘要][在线阅读][下载 571K] [引用频次：2 ] |[下载次数：211 ] 下载本期数据