- 章丛俊;吕清芳;曹秀丽;
竹结构在生态、工业化程度、施工速度、保温节能和抗震性能等方面具有明显优势。对竹结构的关键性能进行了试验,包括竹框架整体结构的振动台试验、梁柱节点抗震性能的低周反复加载试验。结果表明:竹结构主体框架具有较好的耗能性能和优异的抗震性能,但侧移较大;经优化后的节点不仅用钢量最少而且承载力最高、耗能性能好。
2017年17期 v.47;No.461 1-8页 [查看摘要][在线阅读][下载 631K] [引用频次：15 ] |[下载次数：583 ] - 陈玲珠;许清风;韩重庆;胡小锋;王正昌;
通过4根胶合木柱耐火极限试验,对四面受火胶合木柱的升温规律和耐火极限等进行了详细研究,主要考虑了截面尺寸对其耐火极限的影响。研究结果表明:两个未受火对比试件均在柱中附近折断;测点离木截面表面距离越近,温度越高;且不同试件距边缘相同距离测点温度随时间的变化规律接近;荷载比为0.2的200mm×200mm截面胶合木柱耐火极限为47min,而荷载比为0.2的150mm×150mm截面胶合木柱耐火极限为35min,可见相同荷载比的胶合木柱,截面较小的木柱耐火极限较低。
2017年17期 v.47;No.461 9-13页 [查看摘要][在线阅读][下载 324K] [引用频次：6 ] |[下载次数：202 ] - 王正昌;许清风;韩重庆;陈玲珠;胡小锋;
一麻五灰是传统木结构中常见的地仗保护做法。通过4组10根采用一麻五灰传统保护处理圆木柱的耐火极限对比试验,研究不同持荷水平、不同直径、是否采用一麻五灰传统保护处理等对圆木柱耐火极限的影响。研究结果表明:对于直径为200mm的圆木柱,当无表面防火处理时,荷载比为30%和50%时耐火极限分别为39.7min和8.7min;当表面采用一麻五灰传统保护处理时,荷载比为30%和50%时耐火极限分别为56.0min和19.9min;对于直径为350mm的圆木柱,当无表面防火处理时,荷载比为30%和50%时耐火极限分别为94.2min和62.5min;当表面采用一麻五灰传统保护处理时,荷载比为30%和50%时耐火极限分别为123.7min和94.7min。可见圆木柱的耐火极限随着持荷水平增加而显著降低,随着直径增加而显著增大;采用一麻五灰传统保护处理后,圆木柱的耐火极限明显增大;一麻五灰传统保护处理能有效降低圆木柱内部的温升梯度,延缓圆木柱开始炭化的时间、降低炭化速度。
2017年17期 v.47;No.461 14-19页 [查看摘要][在线阅读][下载 248K] [引用频次：9 ] |[下载次数：192 ] - 周梦倩;魏洋;纪雪微;程勋煜;
为研究竹-混凝土剪力连接件力学行为,对3组6个竹-混凝土剪力连接件进行了静载试验,连接件的类型分别为栓钉型、凹槽型和凹槽-栓钉型。研究结果表明:栓钉型剪力连接件的破坏模式属于延性破坏,而凹槽型和凹槽-栓钉型剪力连接件破坏模式属于脆性破坏,栓钉型剪力连接件的荷载-滑移曲线存在完全塑性阶段,极限位移大,延性系数大,承载力低;凹槽-栓钉型和凹槽-栓钉型剪力连接件初期基本无滑移,承载力高,延性系数小,滑移变形能力差。
2017年17期 v.47;No.461 20-23+19页 [查看摘要][在线阅读][下载 288K] [引用频次：4 ] |[下载次数：236 ] - 贺国京;冷骏;杨传建;袁帅;
为得到木-混凝土组合梁弹性阶段弯曲变形的计算方法,基于钢-混凝土组合梁折减刚度法的研究思路,提出适用于木-混凝土组合梁挠度计算的修正折减刚度法,利用试验结果对此计算方法进行验证,并与钢-混凝土组合梁的折减刚度法进行对比。结果表明,相比钢-混凝土组合梁的折减刚度法,修正折减刚度法计算精度更高,能够较准确地反映木-混凝土组合梁的变形能力。当木-混凝土组合梁连接件单位长度刚度较大且跨度较大时,可以考虑采用折减刚度法近似计算木-混凝土组合梁挠度。
2017年17期 v.47;No.461 24-28页 [查看摘要][在线阅读][下载 183K] [引用频次：24 ] |[下载次数：363 ]
- 崔巨宏;王德刚;金来建;刘茵;
通辽图书馆项目存在楼板局部不连续、侧向刚度不规则、扭转不规则、尺寸突变、局部不规则等多项不规则,属超限工程。针对超限特点,采用PMSAP和MIDAS/Gen两种软件,对主体结构进行了多遇地震、设防地震和罕遇地震作用下的性能分析,从计算结果来看,结构抗震性能良好,主要控制指标均满足规范要求。基于性能化抗震设计,根据构件的重要性提出不同的性能化目标,采取相应的加强措施。
2017年17期 v.47;No.461 29-35页 [查看摘要][在线阅读][下载 588K] [引用频次：4 ] |[下载次数：156 ] - 田淑明;傅宁;
当前的大型购物中心由于其功能丰富、业态多样、人流密集造成空间关系复杂,对结构设计提出了很多要求和挑战。为了保证此类结构的安全性、适用性和经济性,以多个实际工程为例,总结了在结构设计中需要关注的几个方面。首先是荷载和作用,包括地震作用、风荷载、地下水作用、车辆荷载、立面荷载、机电荷载和预留荷载等;其次是上部结构设计,需要重点把控结构体系、不规则项、结构超长、振动舒适度及附属结构设计;再次是地基基础设计,需要重点关注方案选型、抗浮设计、超长设计、变形控制、施工顺序等。针对这些要点,结合实际工程给出了设计概念、解决方法及相关建议,可供同类结构设计参考。
2017年17期 v.47;No.461 36-43页 [查看摘要][在线阅读][下载 382K] [引用频次：1 ] |[下载次数：283 ] - 商承志;
泉州体育场结构设计中钢挑篷封头梁落地拱产生的轴压力通过钢筋混凝土异形框架柱向下传递至基础、桩基,拉力则通过落地拱底端销轴埋板下设置的型钢传递给主体结构的型钢混凝土异形框架;阐述了整体倾斜的火炬柱、灯柱的设计要点,对矩形和H形等非圆形截面欲形成空间曲面或空间折面均会遭遇的截面空间扭转问题提出了加厚钢板过渡和以横隔板过渡连接两种解决办法;对体育场主体结构基础外的室内场地工后沉降问题给出了采用梁板结构和地基处理两种处理方案;混凝土异形框架的结构形式兼顾了体育场外立面曲面幕墙设置的便利性,使建筑结构整体能获得的最大合理性和经济性。
2017年17期 v.47;No.461 44-48页 [查看摘要][在线阅读][下载 442K] [引用频次：1 ] |[下载次数：164 ] - 唐锦蜀;赵仕兴;陈鹏;张堃;陈刚;傅剑平;
以7度区某复杂高层SRC框架-核心筒结构为例,利用软件PERFORM-3D和MIDAS Building对结构进行非线性动力反应分析,从大震下结构的最大弹塑性变形及结构损伤状态方面对两种软件分析结果进行了对比,并从软件前后处理、材料模型、单元模型等方面对两种软件的结构非线性分析功能模块进行了比较探讨。结果表明:在大震下两种软件计算结构弹塑性变形结果和塑性损伤分布总体较为接近,但在配筋条件、材料单元模型、强度指标等方面存在差异。
2017年17期 v.47;No.461 49-54页 [查看摘要][在线阅读][下载 491K] [引用频次：6 ] |[下载次数：161 ] - 周平槐;杨凯文;
国内某展览中心屋盖采用单层单向悬索结构,其中悬索用钢板带代替;定长悬索通过压重后变形而获得初始预应力。先通过单索抛物线理论确定符合建筑使用功能和美观效果的初始态以及相应屋面压重;然后结合施工方案,以初始态为基础,通过不断调整预起拱值的大小反推假定的零状态,进行施工全过程正分析,直到压重下悬索的变形位置达到建筑控制位置为止。结果表明,确定悬索零始态的关键在于边桁架张拉的水平距离和悬索的初始长度;通过试算确定的零状态模型,变形后悬索位置与建筑控制几何位置之间的差距满足预先设定的不大于10mm的要求;所采用的找形分析计算方法不仅能得到零状态以便施工放样,同时还可得到杆件相应初始内力,为分析屋盖结构承受其他外荷载提供条件。此外,还比较了典型节点的位置、典型构件的轴拉力随施工过程的变化规律。
2017年17期 v.47;No.461 55-59+70页 [查看摘要][在线阅读][下载 457K] [引用频次：2 ] |[下载次数：157 ] - 朱伟亮;杨立国;金隆;张盟;张丹;
建立了6个超高层建筑烟囱效应的测试模型,分析了室内外温差、内隔断、电梯转换及高大空间对烟囱效应的影响,同时对国家金融信息中心大厦进行了烟囱效应模拟分析。计算结果表明:外幕墙压差分布规律与测试模型类似,沿高度总体呈线性变化,但在加强层处出现跳跃,270m高度位置出现高大幕墙空间时,外幕墙压差由负压变为正压,再随高度增加变为负压;内幕墙压差基本不随高度增加而改变;设置转换的电梯可较好地将压差控制在±10Pa左右,未设置转换的电梯及其前室门在竖井上下部区段,压差超出了ASHARE建议的25Pa限值。
2017年17期 v.47;No.461 60-65页 [查看摘要][在线阅读][下载 555K] [引用频次：0 ] |[下载次数：162 ] - 房正刚;张子富;武坤;杨臻;黄彭;
山区220k V双回错层横担直线塔CCHDT1-30采用一种新的技术和设计理念,即通过将杆塔上下山坡侧导、地线横担进行错层布置,降低下山坡侧导线对地距离,充分利用上、下山坡侧横担的有效高度,提高线路的绕击耐雷水平。在CCHDT1-30塔结构设计过程中,对杆塔塔型优化、杆塔内力等进行研究,完善杆塔设计。CCHDT1-30塔成功通过了真型试验,说明双回错层横担直线塔结构设计合理,能有效传递设计荷载,可在山区输电线路工程中推广使用。
2017年17期 v.47;No.461 66-70页 [查看摘要][在线阅读][下载 321K] [引用频次：3 ] |[下载次数：118 ]
- 杜闯;陈海霞;边智慧;李旭光;
为了确保古建筑的抗震安全性,将隔震技术应用于古建筑。采用数值模拟方法研究了古建筑隔震,建立了非隔震和隔震两种古建筑有限元模型,进行了动力时程分析。通过输入不同频谱的RH4TG035波、TH2TG035波和TH4TG035波,对比分析了两种模型在地震作用下的位移、加速度时程曲线。结果表明:设置隔震层后,非隔震结构和隔震结构的振动形态不同,非隔震结构做下小上大的摆动型振动,隔震结构以隔震层为分界点,上部结构做整体型的刚体振动。与非隔震结构相比,隔震结构的相对位移和相对加速度时程反应较小,表明设置隔震层可以有效地减小地震响应,从而能够保护古建筑的抗震安全性。
2017年17期 v.47;No.461 71-75页 [查看摘要][在线阅读][下载 366K] [引用频次：4 ] |[下载次数：352 ] - 孟昭博;胡博森;胡卫兵;赵庆双;金杰;谷新强;
以聊城光岳楼木结构为研究对象,基于其实测动力特性参数,采用ANSYS软件建立了上部木结构-高台基-地下市政管道及周围土层整体有限元模型,模拟讨论了不同车辆类型、不同车速、安全距离及车辆作用方式等多种工况下光岳楼木结构的振动响应;针对地面交通振源特点,提出了设置环形隔振沟作为减振措施,讨论隔振沟位置、深度、宽度及填充材料对减振效果的影响。结果表明:环形隔振沟的位置、深度对减振效果影响较大,宽度影响较小;硬性填充材料比弹性材料更有利于减振。为减小地面车辆振动对光岳楼木结构的影响,建议将环形隔振沟设置在距光岳楼中心点35m处,深度取6m、宽度取2m,且沟内填充材料混凝土有利于减振。
2017年17期 v.47;No.461 76-81+35页 [查看摘要][在线阅读][下载 514K] [引用频次：11 ] |[下载次数：321 ] - 王鑫;孟昭博;
对西安钟楼环道行驶的地面车辆激励下钟楼木框架结构进行损伤识别,选取钟楼上部木框架结构1层外围的中跨梁进行分析,对钟楼木框架结构采用小波包能量曲率差来进行损伤定位研究。研究表明:该指标在没有噪声干扰情况下能敏感地识别出钟楼上部木框架结构的损伤,能准确定位出钟楼木框架结构梁上出现的损伤位置;损伤程度增加,指标值增大。在信噪比SNR大于或等于40d B情况下,有高斯白噪声的影响时该指标能准确定位钟楼上部木框架梁上出现的损伤位置,能抵抗一定的噪声干扰影响;进一步判别了钟楼木框架结构的损伤程度并进行了验算,为古木建筑结构在交通激励下的损伤识别奠定了理论基础。
2017年17期 v.47;No.461 82-87页 [查看摘要][在线阅读][下载 480K] [引用频次：3 ] |[下载次数：312 ]
- 赵卓;曾力;王飞;元成方;
开展锈蚀钢筋混凝土梁受弯试验,研究分析不同锈蚀率下的钢筋混凝土梁受弯承载力及其失效模式。研究表明,当试验梁纵筋锈蚀率较低时(ηz≤10%),构件承载性能随锈蚀率增加而不断降低。当纵筋锈蚀率较高时,锈蚀率对构件承载性能的影响具有一定的不确定性,当纵筋锈蚀率ηz>15%时,试验梁极限荷载与结构钢筋初始锈胀裂缝面积之间存在一定的关系;箍筋锈胀产生的垂直裂缝会在加载过程中逐渐发展成为主裂缝,最终导致构件的破坏;随着纵筋锈蚀率的增大,试验梁由适筋破坏逐渐变成类似少筋破坏,部分试验梁发生了脆性破坏。
2017年17期 v.47;No.461 88-92+65页 [查看摘要][在线阅读][下载 311K] [引用频次：12 ] |[下载次数：374 ] - 张浩华;赵卓;元成方;王飞;
开展锈蚀钢筋混凝土梁受弯试验,通过试验梁变形曲线、荷载-挠度曲线及混凝土应变曲线等对试验梁变形性能进行深入分析。研究表明,在荷载作用下,试验梁B15-1,B15-2从屈服至破坏阶段的变形急剧增大,试验梁B15-2发生了脆性破坏。随着纵筋锈蚀率的增大,试验梁的屈服荷载及极限荷载均逐渐下降,屈服阶段不再明显,混凝土应变曲线不再符合平截面假定。当纵筋锈蚀率小于10%时,试验梁的刚度随锈蚀率的增大略有增加,当纵筋锈蚀率大于10%时,试验梁刚度下降较快,且变形不再协调。
2017年17期 v.47;No.461 93-96页 [查看摘要][在线阅读][下载 182K] [引用频次：5 ] |[下载次数：211 ] - 张浩博;赵坤龙;寇佳亮;
针对青海盐湖地区特定的自然环境,以水(卤水)、水泥、膨胀剂、高效减水剂为原材料,成功配制出了具有高强度、高流动度、良好抗氯离子侵蚀能力的高强度水泥净浆。试验结果表明,在常温养护下,水灰比在0.32~0.4之间时,各组试件均可达到较高的抗折强度和抗压强度,而且具有良好的抗氯离子侵蚀能力,但采用卤水配制高强度水泥净浆时会引起流动度不佳。因此,采用卤水配制高强度水泥净浆时,需对水灰比范围进行适度调整,调整后的水泥净浆在28d后仍然能够使其抗折强度达到7MPa以上和抗压强度达到40MPa以上,且抗氯离子侵蚀能力基本不变。
2017年17期 v.47;No.461 97-102页 [查看摘要][在线阅读][下载 236K] [引用频次：1 ] |[下载次数：245 ] - 张又超;王毅红;孙艺嘉;侍雪雷;高耀飞;
为模拟生土基混合结构和生土墙体面层加固中生土和水泥砂浆在竖向荷载下的受力状态,制作4种不同界面处理方式的生土-水泥砂浆试件和素土试件,对其施加竖向压力进行受压试验。对比相同条件下的素土试件,对生土-水泥砂浆界面处的极限承载力、破坏机理和荷载-位移曲线进行了分析。通过上述分析,提出优先采用设置6@50钢筋拉结的方法进行水泥砂浆面层和生土墙体的连接,也可采用在生土墙体表面凿毛的方法,但凿毛深度不宜低于8mm。试验方法和相关数据可为生土基混合结构研究和生土建筑进行水泥砂浆面层加固提供参考。
2017年17期 v.47;No.461 103-107页 [查看摘要][在线阅读][下载 428K] [引用频次：4 ] |[下载次数：185 ] 下载本期数据