- 郝际平;周阳;于金光;邓光睿;
宝鸡游泳跳水馆屋盖采用下弦为空间双曲预应力双支拉索新型张弦梁结构。为了探究该结构的变形及受力特点,以1∶5的缩尺模型为试验对象,在下弦双支拉索的两端同时施加预应力,使结构达到预期的初始状态,在此基础上对结构施加多种工况荷载进行静力分析,观测结构的整体变形和杆件的应力响应,并测试结构的极限荷载。试验结果表明,宝鸡游泳跳水馆张弦梁结构具有良好的整体变形能力和受力性能以及较高的安全储备。
2015年02期 v.45;No.398 1-6页 [查看摘要][在线阅读][下载 434K] [引用频次：4 ] |[下载次数：283 ] - 魏强;李龙龙;魏晔;杨大彬;
为了研究下部支承刚度对索拱结构力学性能的影响,建立了跨度为60m,矢跨比分别为0.2,0.3,0.4的纯拱结构和索拱结构模型,采用支座刚度对下部支承的刚度进行等效处理。研究了五种不同支座水平刚度下索拱结构的强度、刚度和稳定性。结果表明,下部支承刚度对纯拱结构和索拱结构的强度和静力稳定性影响较小,但对其刚度有一定影响;该索拱结构在不同刚度的下部支承情况下力学性能良好。
2015年02期 v.45;No.398 7-9+46页 [查看摘要][在线阅读][下载 135K] [引用频次：7 ] |[下载次数：227 ] - 邹超;王伟;
提出一种适用于梁贯通式支撑钢结构的节点模拟方法——等效构件法,该方法可以近似模拟节点刚度和强度,同时不至于忽略节点的滞回耗能。阐述了等效构件法的概念、基本假设和参数确定,利用该方法进行梁贯通式节点往复加载试验及梁贯通式支撑钢结构拟静力足尺试验数值模拟。结果表明,等效构件法在模拟节点性能及整体结构抗侧刚度、承载力、滞回耗能等方面有良好的适用性。
2015年02期 v.45;No.398 10-14页 [查看摘要][在线阅读][下载 345K] [引用频次：15 ] |[下载次数：447 ] - 丁阳;刘晨;李宁;李忠献;
以某地下空间结构中采用的新型钢管混凝土柱-预应力混凝土梁T形节点为研究对象,采取低周往复拟静力试验与数值模拟相结合的研究方法,对节点延性、刚度、承载力及耗能能力进行分析。结果表明:该类节点具有良好的延性、承载力及耗能能力。在大震设计位移需求下,节点核心区剪切变形较小,未发生破坏。有限元分析结果与试验结果吻合较好。
2015年02期 v.45;No.398 15-19页 [查看摘要][在线阅读][下载 365K] [引用频次：11 ] |[下载次数：459 ] - 林斯嘉;方小丹;
基于巨型框架-核心筒结构体系中加强层伸臂桁架与巨型框架柱连接节点受力的特殊性,提出一种伸臂桁架-复式钢管高强混凝土柱的连接节点形式,运用ABAQUS软件并结合深圳某超高层结构设计,对该节点展开详细的数值模拟分析。研究揭示了该节点的受力机理,并证明其在传力上的可靠性,可为该类节点在超高层结构中的应用提供参考。
2015年02期 v.45;No.398 20-24+14页 [查看摘要][在线阅读][下载 413K] [引用频次：4 ] |[下载次数：375 ] - 王其明;李晨;陈志华;马克俭;段学科;
苏州重元寺大禅堂屋盖采用了钢-混凝土组合空腹夹层板结构体系,屋盖屋面总荷载达到约15k N/m2,屋盖平面尺寸为50.7m×33.4m。通过对比原3层钢网架设计方案,说明该体系在大荷载和大跨度屋盖设计中经济性能优越、建筑使用功能优良。对该体系设计中常遇到的与框架柱相连的肋梁超筋、排水找坡和受压上肋配筋较大的问题,分别给出了肋梁简支于框架梁、整体结构起坡和仅加高上肋的解决方案。结果表明,这些处理方式切实有效地解决了上述难题;同时介绍了该体系的简化计算方法和特殊节点做法。
2015年02期 v.45;No.398 25-28页 [查看摘要][在线阅读][下载 452K] [引用频次：13 ] |[下载次数：340 ]
- 任晓丹;李杰;
对《混凝土结构设计规范》(GB 50010—2010)中混凝土损伤本构关系模型进行局部改进。进而结合常用的结构非线性分析软件ABAQUS,讨论了本构关系状态量的换算关系式,同时基于ABAQUS软件的计算结果对改进的混凝土损伤本构关系模型进行了验证,并指出了其应用过程中的若干注意点。
2015年02期 v.45;No.398 29-31+74页 [查看摘要][在线阅读][下载 136K] [引用频次：76 ] |[下载次数：1929 ] - 马军卫;尹万云;刘守城;刘体锋;潘金龙;
为了研究钢筋约束浆锚搭接连接的施工工艺和可靠性,设计制作了144个钢筋约束浆锚搭接连接的钢筋搭接试件。对其中72个试件进行了单向拉伸试验,对其余72个试件进行了高应力反复拉压试验,试验中综合考虑了纵向钢筋直径、纵向钢筋搭接长度、箍筋体积配筋率、混凝土强度等不同因素对其破坏机理和粘结强度的影响。试验结果表明,钢筋约束浆锚搭接连接施工方便、连接可靠,是当前预制装配式剪力墙体系中较可靠的钢筋连接形式之一。
2015年02期 v.45;No.398 32-35+79页 [查看摘要][在线阅读][下载 251K] [引用频次：94 ] |[下载次数：1317 ] - 赵宁雨;陈卓;
为研究后植大直径锚栓系统的锚固性能,采用非线性数值分析和试验对比的方法,对其传力机理、破坏模式、粘结剪应力和承载能力等问题进行研究。结果表明:后植大直径锚栓的破坏模式表现为浅层锥体(或双锥体)和深部粘结破坏的混合模式;其粘结剪应力在承受较小轴向荷载时符合基于弹性理论的双曲函数分布,在接近极限荷载时趋于均匀分布,但粘结剪应力明显随锚栓直径的增大而减小。采用CCD修正公式来估算的后植大直径锚栓的承载能力与试验结果吻合较好。
2015年02期 v.45;No.398 36-40页 [查看摘要][在线阅读][下载 314K] [引用频次：4 ] |[下载次数：150 ] - 董卫;村上祐贵;大下英吉;铃木修一;堤知明;
以位移控制加载,进行了具有不同锈蚀率和不同剪跨比的锈蚀无腹筋钢筋混凝土梁的四点受弯加载试验。试验中,以人工和电化加速锈蚀两种方法除去支座间钢筋和混凝土之间的粘结应力。通过锈蚀无腹筋钢筋混凝土梁的纵筋应变分布,计算各加载水平下的纵筋与混凝土之间的粘结应力分布。试验表明,剪跨比较小的锈蚀无腹筋钢筋混凝土梁中的拱效应较强,剪跨比较大的拱效应较弱;加载后期阶段,锚固区域的平均粘结应力显著增大,当锚固区域的粘结性能不能维持拱肋的平衡时,锈蚀无腹筋钢筋混凝土梁即发生破坏。对于承载机理为拱效应的锈蚀无腹筋钢筋混凝土梁,剪跨比和锚固区域的粘结性能是影响其极限承载力的重要因素。根据试验结果,拟合出了极限承载力与两因素之间的关系,且具有良好的适用性。
2015年02期 v.45;No.398 41-46页 [查看摘要][在线阅读][下载 438K] [引用频次：1 ] |[下载次数：244 ] - 蒲建明;王心佳;邓美球;薛晓芳;
针对贵阳花果园项目N区双子塔外框-核心筒结构,利用贵州地区砂、石材料研究了C70高强大流态免振机制砂混凝土,通过U形漏斗、C形箱、全量检测等试验方式,经过多次反复试验,找出最佳工作性能和水粉比、单位体积浆体量的关系及砂率对高强、自密实混凝土最佳工作性能和强度的影响关系,最终优化配制出了优质的高强大流态免振机制砂混凝土,具有施工方便、节能、环保等特点,解决了复杂超高层建筑结构核心筒、外框架劲性钢柱结构转换层钢筋密集及混凝土无法振捣的难题。
2015年02期 v.45;No.398 47-50页 [查看摘要][在线阅读][下载 178K] [引用频次：13 ] |[下载次数：286 ] - 张军锋;
根据已有的双曲壳体冷却塔局部稳定试验,从模型试验的荷载组合、临界屈曲应力、应力状态、计算参数等多方面对其试验结果进行探讨,并根据再现计算和线性分支点屈曲结果对试验结果进行比较分析。尽管Mungan I的试验结果稳定可靠,但仅以喉部应力状态得到的屈曲判别准则并不能推广至整个壳体,以此得到的安全因子分布也与试验现象相悖。根据其试验结果对试验模型和冷却塔结构的环向临界屈曲应力分别进行修正,修正方法可以较好地反映试验现象和冷却塔结构不同部位的局部稳定水平。
2015年02期 v.45;No.398 51-56+19页 [查看摘要][在线阅读][下载 342K] [引用频次：6 ] |[下载次数：207 ]
- 陈凯;符龙彪;何连华;肖从真;
结合风洞同步测压试验,利用高效的广义坐标合成法分析了某连体高层空中连廊的风振特性。采用塔楼-连廊的整体结构模型进行计算,可充分考虑塔楼运动对连廊的影响。计算结果表明,连廊的运动主要是由于塔楼主体运动引起的,连廊自身风压对其风致响应的贡献极小;两座塔楼的相对运动与横梁的轴力有很强的相关性,是造成横梁受拉压的主要因素。分析表明,不管连廊与主体之间采用何种连接方式,都不宜将空中连廊作为独立结构计算其风振特性。采用的整体分析方法对于分析连体高层主体及连廊的风致振动具有普遍的适用性。
2015年02期 v.45;No.398 57-62+94页 [查看摘要][在线阅读][下载 623K] [引用频次：11 ] |[下载次数：392 ] - 黄剑;顾明;
在闭口回流式风洞TJ-2中分别对阻塞度为4.1%,6.1%,8.4%,10.1%的单体高层建筑刚性模型进行了测压试验,根据风洞试验结果,选取3种典型结构进行响应计算,以研究阻塞效应对不同结构风致响应的影响。对结构顶部位移和加速度、基底剪力、等效静力风荷载进行了细致分析。结果表明:各结构顺风向顶部位移和基底剪力平均值的阻塞效应较为接近,但顺风向、横风向顶部位移、加速度和基底剪力均方根的阻塞效应较为显著,且差别较大。随着阻塞度的增大,结构质量越轻、刚度越柔,横风向顶部位移、加速度和基底剪力的均方根的阻塞效应均有所降低。各结构顺风向等效静力风荷载峰值在顶部和底部处的阻塞效应较为明显。结构质量越轻,刚度越柔,建筑顶部附近的顺风向等效静力风荷载峰值的阻塞效应增强,而横风向等效静力风荷载峰值的阻塞效应减弱。
2015年02期 v.45;No.398 63-69页 [查看摘要][在线阅读][下载 210K] [引用频次：10 ] |[下载次数：231 ] - 王钦华;张乐乐;喻莹;王孔锴;
对椭圆形截面和矩形截面的两栋超高层建筑进行了风洞试验,获得了作用在结构上的气动力。在此基础上计算得到了用于结构设计的顺风向、横风向的等效静力风荷载及风振位移和加速度响应。基于《建筑结构荷载规范》(GB 50009—2012)给出的方法计算了两栋高层建筑的等效静力风荷载,与风洞试验的结果进行了对比,并进一步讨论了振型的阶数对等效静力风荷载、风振位移和加速度响应的影响。
2015年02期 v.45;No.398 70-74页 [查看摘要][在线阅读][下载 192K] [引用频次：11 ] |[下载次数：465 ] - 严志威;全涌;涂楠坤;顾明;冯远;
基于刚性模型表面压力测量风洞试验,对一外附网架且外形复杂的高层建筑立面上典型测点的最不利风压系数进行研究,分析外附网架和复杂周边环境的影响。试验结果表明,高层建筑立面上的最不利正风压系数在风向近似正对测点时发生,最不利负风压系数通常在来流风向与测点所在面大致平行时发生;外附网架使得建筑绕流的分离点向下游方向移动,这种效应在大曲率曲面或是边缘有尖角的面上作用很微弱,而在小曲率曲面上的作用则很显著;复杂周边环境对目标建筑的遮挡效应十分明显,目标建筑在受干扰时的气动力谱中,分布在高频区段的能量高于未受干扰的情况,这可能导致结构风振响应的共振分量增大。
2015年02期 v.45;No.398 75-79页 [查看摘要][在线阅读][下载 385K] [引用频次：8 ] |[下载次数：188 ] - 彭程;马良喆;陈永祁;
在地震和大风环境下,加设液体黏滞阻尼器是高层和超高层建筑最有效的结构振动保护措施。深入分析了4个国内外已经建成和将要建造的安置液体黏滞阻尼器的以抗风为主的超高层建筑,并对液体黏滞阻尼器的减振效果和安置方式做了评述。对我国首次使用液体黏滞阻尼器的北京银泰中心和首次使用套索支撑阻尼器的天津国际贸易中心的计算分析、抗风设计做了阶段性的经验总结,最后简单介绍了以抗风为主的液体黏滞阻尼器所需具备的特殊要求。
2015年02期 v.45;No.398 80-88页 [查看摘要][在线阅读][下载 695K] [引用频次：29 ] |[下载次数：721 ] - 陈伏彬;李秋胜;胡尚瑜;宋丽莉;傅学怡;
基于100m高测风塔上风速仪的现场实测数据,获得了开阔地貌台风风场的平均风速剖面与湍流度剖面模型。在大气边界层风洞中准确模拟了台风风场和《建筑结构荷载规范》(GB 50009—2001)规定的B类风场,并通过一个大跨刚性模型测压试验,详细分析与对比了两类风场条件下大跨屋面风荷载分布规律特征。研究结果表明:在开阔场地条件下,台风近地边界层平均风速沿高度分布符合对数律,亦满足指数律,风剖面幂指数介于规范规定的A类风场与B类风场之间,平均湍流度比B类风场规定值大1倍;台风风场作用下,开阔地貌大跨结构屋面风荷载受湍流度的影响远高于受平均风速剖面的影响,体型系数随湍流度的增大而增大,屋面风荷载亦随之增大。
2015年02期 v.45;No.398 89-94页 [查看摘要][在线阅读][下载 435K] [引用频次：16 ] |[下载次数：479 ] - 戴益民;王相军;刘也;
为研究开洞低矮房屋在台风环境下的破坏机理,基于ANSYS软件采用SST k-ω湍流模型对低矮房屋封闭、单一洞口的屋面风压分布及变化规律进行数值模拟研究,与全尺模型实测及风洞试验结果对比表明:数值模拟结果与实测及风洞试验结果基本吻合,验证了采用SSTk-ω湍流模型研究低矮房屋表面风压的可靠性;湍流度对平均内风压系数的影响随开洞位置不同而不同,屋顶开洞时,随着湍流度的增大,平均内风压系数的绝对值变小,屋面平均净风压系数增大;屋沿开洞时,随着湍流度的增大,平均内风压系数的绝对值增大,但平均净风压系数的变化不大;风向角对整体屋面平均内风压系数的影响显著,尤其是在开洞边缘区和迎风角部区域。
2015年02期 v.45;No.398 95-99+88页 [查看摘要][在线阅读][下载 478K] [引用频次：23 ] |[下载次数：300 ] 下载本期数据